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邯鄲特管成功研發石油用馬氏體不銹鋼管

Wed, 05 Feb 2025 17:49:26 +0800

邯鄲特管堅持以市場需求為引領，加速高端產品國產化，立足高端行業，在石油用85KSI馬氏體不銹鋼管產品研發生產中取得新突破。

該產品對比不同成分13Cr，熱處理工藝的性能復雜，生產難度較大，為順利攻關工藝，公司研發中心黨小組技術骨干查閱資料，優化成分，進行系列鋼管擠壓和熱處理實驗，歸納出85KSI-13Cr能達到的技術指標和生產參數，成功開發處出10多個規格85KSI-13Cr產品，經檢測，強度滿足要求的同時，沖擊功比常規13Cr提高50%以上，產品質量性能穩定。

石油用85KSI馬氏體不銹鋼管產品成功研發并投產不僅為國內用戶開采不同CO2與H2S腐蝕井況的石油天然氣井提供了更大的選材空間，更是極大提升了國內高合金油井管生產的技術水平，為公司在高端不銹鋼管領域中的發展做出了杰出貢獻。

歐亞經濟委員會對華無縫鋼管啟動反傾銷日落復審調查

Tue, 04 Feb 2025 21:10:02 +0800

2024年9月25日，歐亞經濟委員會內部市場保護司發布第2024/417/AD27R1號公告稱，應歐亞經濟聯盟企業申請，依據歐亞經濟委員會內部市場保護司第5號令，對原產于中國的無縫鋼管啟動反傾銷第一次日落復審調查。涉案產品為外直徑不超過650毫米（含），橫截面為圓形的無縫耐腐蝕不銹鋼管。涉案產品的歐亞經濟聯盟稅號為7304491000、7304499301、7304499309、7304499501、7304499509、7304499900。

2018年9月4日，歐亞經濟聯盟對原產于中國的無縫鋼管啟動反傾銷調查。2019年9月17日，歐亞經濟委員會對該案作出肯定性終裁，建議對涉案產品加征15.50%反傾銷關稅。依據歐亞經濟委員會第218號決議，歐亞經濟聯盟自2020年2月1日起對中國無縫鋼管征收15.50%反傾銷稅，有效期為五年，至2025年1月31日止。

壓力管道沖擊載荷和兩相流液擊力的計算及工程實例

Mon, 03 Feb 2025 18:25:14 +0800

在管道系統的設計中，除了對靜態載荷進行校核設計，也需要對介質不穩定性產生的沖擊載荷進行設計。詳細分析與計算見配管設計參考書《管道應力分析與工程應用》的詳細講述。

1. 壓力管道系統沖擊載荷的計算

如圖9-68所示，管道系統的每段管子都可能承受潛在沖擊載荷的作用。流體產生的沖擊載荷存在于管道的軸線方向，作用在管道方向發生變化的位置。圖9-68所示系統，沖擊荷載會作用在A-B和B-C管道軸線上。

在計算中，假設介質是在固定住的管道中流動(v1)，不考慮管道本身振動的影響，作用在管道上的流體載荷計算見圖9-69所示：

因為A-B管段是x向，那么流體載荷就只有z方向存在，流體的壓力、溫度、流速和密度等邊界條件均已知。主要有壓力推力和動量力兩個力作用在管段兩端的彎頭上，還有流體和管壁之間的總摩擦力，計算如下。

壓力推力：Fp=pA

質量流量（體積流量）等于流速乘以介質流過的截面積：m=pAv

動量力（質量流量乘以流速）：FM=mv=pAv2

摩擦力：FF=TπDL

式中，m是質量流量；p是管內流體壓力；是管內流體介質密度；v是管內流體流d速；τ是單位面積的摩擦剪應力；L是管段長度；D是管道內表面截面的直徑。

動量力作用在管道的彎頭上，內壓推力也一樣，所以管端推力就是這兩者之和。那么針對A-B管段，假設流體從A流向B，產生的沖擊力就可以用下式進行計算：

Fx=p2A+P2v2A-p3A-p3v/3A-τL?4πA

因為只有瞬態流體會產生沖擊載荷，摩擦力通常被忽略，因為它是整體流量產生的。在處理壓力波時，動量這項也常常被忽略。

2. 壓力管道兩相流液擊力的計算

如圖9-70所示，壓力管道兩相流液擊力（水錘力）的計算如下：

對于火炬管道的液擊力，可參照SH 3009《石油化工可燃性氣體排放系統設計規范》設計。有凝結液的可燃性氣體排放管道對固定管架的水平推力取值，不應小于表9-17的數值。當固定管架上有幾根有凝結液的可燃性氣體排放管道時，水平推力的作用點應分別考慮，推力值不應疊加。

常州中車成功開發出鎳含量極低的超級低鎳鉻錳氮耐熱不銹鋼材料

Mon, 03 Feb 2025 15:16:31 +0800

6月27日上午9時，常州中車汽車零部件有限公司實驗室，技術總監鄭立林正在測試不銹鋼材料的力學性能。隨著電腦屏幕上滾動的實驗數據逐項定格，鄭立林臉上的表情也逐漸放松下來。

“經過3個多月的研發，不斷優化元素配比，終于成功研發出鎳含量極低的超低鎳鉻錳氮耐熱不銹鋼材料，幾乎排除了鎳價格波動對原材料成本的影響。”鄭立林介紹，首個應用產品預計9月可實現量產。

被稱為“工業維生素”的鎳，是耐熱不銹鋼冶煉最重要的原料，其含量直接影響著耐熱不銹鋼的價格。然而，我國鎳儲量和產量匱乏，長期依賴進口，價格居高不下。為降低生產成本和鎳價浮動帶來的影響，鄭立林帶領團隊開展新材料攻關，通過提高錳、氮元素含量替代鎳。從理論到現實，“降鎳”并非易事。“最初提高錳、氮元素含量后，生產出來的耐熱不銹鋼容易出現氣孔。我們反復改善工序，一點點調整原料配比，最終確定了熔煉工藝標準。”研發初期的艱辛，鄭立林記憶猶新。

近年來，中車常州汽車零部件公司依托母公司中車戚墅堰機車車輛工藝研究所股份有限公司在材料工藝方面的核心優勢，經反復實驗，成功將不銹鋼材料從一代升級到三代，鎳含量也從市場普通標準配比降低至極低水平，材料成本節約了30%左右。

天津鋼管“13Cr系列油套管助力我國天然氣儲氣庫建設”項目獲鋼鐵行業“三創”品牌證書

Wed, 29 Jan 2025 22:36:38 +0800

前不久，中國鋼鐵工業協會和冶金工業信息標準研究院在上海舉辦“2024年中國品牌發展國際論壇鋼鐵行業分論壇”，并發布了中國鋼鐵“創新、創業、創效”的“三創”品牌。天津鋼管“13Cr系列油套管助力我國天然氣儲氣庫建設”項目榮獲“三創”品牌榮譽稱號。同時，該項目還入選2023年鋼鐵行業優秀“三品”案例，獲得天津市科技進步獎一等獎、天津市專利優秀獎等多項省部級獎勵。

　　天津鋼管“13Cr系列油套管助力我國天然氣儲氣庫建設”項目，基于高鋼級強度和長期安全耐腐蝕環境使用要求，兼顧各項服役環境的要求，開發滿足儲氣庫項目需求的經濟型SUP13Cr馬氏體不銹鋼產品，具有良好的機械力學性能和耐蝕性能，產品已在全國油氣田開發建設中批量化應用，對國內儲氣庫項目建設提供強有力關鍵材料支撐，保障國家能源安全。

鞍鋼申請“具有良好沖擊韌性的馬氏體不銹鋼及其制造方法”專利

Mon, 27 Jan 2025 10:41:00 +0800

日前，鞍鋼股份有限公司申請一項名為“具有良好沖擊韌性的馬氏體不銹鋼及其制造方法”專利，申請公布號CN117867383A，申請日期為2023年12月25日。

該發明提出一種具有良好沖擊韌性的馬氏體不銹鋼，鋼的化學成分按重量百分比計，包含：0.30～0.45％的C；0.2～0.5％的Si；0.5～1.0％的Mn；≤0.030％的P；≤0.005％的S；9.5～11.5％的Cr；0.10～0.20％的Y；0.12％～0.30％的Ti；(Y+Ti)/C：0.75～1.2，余量為Fe和不可避免的雜質。鋼板的生產方法包括冶煉、連鑄、加熱、軋制、熱處理。本發明通過添加稀土元素Y、Ti結合軋制工藝設計以及Y?Ti?C元素的復合作用，細化晶粒，減少合金碳化物M23C6生成，促進TiC、M23C6在基體中的均勻分布，通過冶煉連鑄工藝優化，減少鋼中夾雜物，降低元素偏析水平，提高沖擊韌性。鋼板的屈服強度Rp0.2≥986MPa，抗拉強度Rm≥1232MPa，延伸率A≥18.2％，室溫沖擊功AKV≥215J，0℃沖擊功AKV≥116J，硬度均勻性≤3HRC。

中石油申請“一種內襯雙相不銹鋼復合管及其制造方法”專利

Sat, 25 Jan 2025 18:36:21 +0800

2024年5月31日，中國石油天然氣集團有限公司申請一項名為“一種內襯雙相不銹鋼復合管及其制造方法”專利，申請公布號CN118110846A，申請日期為2022年11月30日。

該發明公開了一種內襯雙相不銹鋼復合管及其制造方法，屬于雙相不銹鋼復合管制造技術領域。所述復合管包括規定最小屈服強度不大于450MPa的基管、貼敷在基管內的雙相不銹鋼襯管、基管/襯管兩者之間的增強層以及管端冶金結合層。所述方法為通過對雙相不銹鋼變形控制、并選擇合適的增強層材料和管端多處結構及工藝設計，實現了中低鋼級碳鋼/低合金鋼管材為基管的內襯雙相不銹鋼復合管有效復合，得到的復合管能夠不僅能滿足高氯離子環境的使用要求，而且具有較好的結合性能和抗塌陷性能。

巴西對馬來西亞、泰國、越南304和316不銹鋼無縫管征收反傾銷稅

Thu, 23 Jan 2025 10:13:18 +0800

2023年6月14日，巴西外貿委員會管理執行委員會(GECEX)發布2024年第602號決議，對原產于馬來西亞、泰國和越南的奧氏體304和316不銹鋼無縫管（葡萄牙語：tubos com costura, de a?o inoxidável austenítico, dos graus 304 e 316）作出第一次反傾銷日落復審終裁，決定繼續對上述國家的涉案產品征收為期5年的反傾銷稅，征稅詳情見附表。涉案產品為奧氏體不銹鋼管材，圓形截面，等級304和316，外徑大于等于6毫米（1/4英寸）且小于等于2032毫米（80英寸），厚度大于等于0.40 毫米且小于等于12.70毫米。涉及南共市稅號7306.40.00和7306.90.20項下的產品。本決議自發布之日起生效。

2017年4月24日，巴西工業外貿服務部外貿秘書處發布2017年第21號公告，對原產于馬來西亞、泰國和越南的不銹鋼無縫管啟動反傾銷調查。

2018年6月14日，巴西外貿委員會執行管理委員會在官方公報上發布2018年第39號決議，對該案作出反傾銷肯定性終裁，決定對馬來西亞涉案企業征收367.56美元/噸～740.02美元/噸的反傾銷稅，對泰國涉案企業征收747.56美元/噸的反傾銷稅，對越南涉案企業征收782.11美元/噸～888.27美元/噸反傾銷稅，有效期5年，至2023年6月14日終止。

2023年6月14日，巴西發展、工業、貿易和服務部外貿秘書處發布2023年第22號公告，應巴西國內企業Aperam Inox Tubos Brasil Ltda.于2023年1月31日提交的申請，對原產于馬來西亞、泰國和越南的奧氏體304和316級不銹鋼無縫管發起第一次反傾銷日落復審調查。案件傾銷調查期為2021年10月至2022年9月，損害調查期為2017年10月～2022年9月。

歐盟批準意大利不銹鋼企Cogne收購Mannesmann不銹鋼管廠

Tue, 21 Jan 2025 13:28:50 +0800

歐盟委員會已批準意大利長不銹鋼和鎳合金生產商Cogne Acciai Speciali從德國鋼鐵制造商Salzgitter手中收購不銹鋼管廠Mannesmann Stainless Tubes(MST)的交易。

這項價值1.35億歐元(1.445億美元)的交易于2024年2月首次宣布，當時Cogne表示，此次收購將擴大其業務范圍，涵蓋無縫管和不銹鋼鎳合金管市場。歐盟委員會表示，該交易已根據歐盟合并條例獲得批準。

“歐盟委員會的結論是，鑒于擬議交易導致兩家公司的市場地位有限，此次通報的交易不會引發競爭擔憂，”它表示，并補充稱，該交易已按照簡化的合并審查程序進行了審查。

MST在德國、法國、意大利和美國的運營工廠生產無縫不銹鋼和鎳基管。

Cogne Acciai Speciali是一家國際性集團公司，在三大洲設有生產設施，并在世界所有經濟重要地區設有銷售辦事處。Cogne生產不銹鋼(奧氏體、馬氏體、鐵素體、雙相和超雙相等級)和鎳基合金的長產品，用于航空航天、汽車、能源，特別是石油和天然氣行業，以及服務于醫療技術部門、食品工業、化學和工廠工程，以及一般機械工程。Cogne Acciai Speciali目前由臺灣省華新麗華公司持有70%的股份。Cogne之前向Mannesmann提供半成品。

循環氫壓縮機入口管線減振分析

Mon, 20 Jan 2025 11:07:11 +0800

現場檢查發現，某循環氫壓縮機入口管線從入口分液罐到催化劑分離器間管線及分離器出口段架空管線振動較大，且帶動與其相連的設備和立柱一起振動。為解決此振動問題，需進行管道系統氣流脈動和機械振動控制的計算與研究，以達到安全運行的目的。

1. 氣柱固有頻率分析

往復式壓縮機的管流速一般都比較低（(4~20m/s)，與氣體的聲速相比（空氣常溫下為340m／s）可以略去不計，把管內所含有的氣體視作靜止的，稱為氣柱，氣流脈動共振現象發生在激發頻率與氣柱固有頻率相重合的時候，所以，欲避開氣流脈動共振，需確定管系氣柱固有頻率。

管系氣柱是多自由度的振動系統，它有許多階固有頻率。氣柱固有頻率取決于系統內的介質參數以及管系尺寸、器件和管系的幾何配置。在壓縮機端，氣柱受到持久的周期性激發作用。激發頻率也存在著若干階，這些階的激發頻率若有一個與氣柱固有頻率重合，就會引起氣柱共振。此時管流脈動激烈。做到任何一階都不重合常常會遇到很大困難，通常要求避開一階、二階或更高一階固有頻率的共振，以便把脈動控制在允許的范圍內。工程上規定，激發頻率與氣柱固有頻率的比值，若在0.8～1.2范圍內，脈動都是大的，稱此范圍為共振區。

轉速為333r／min，激發主頻率的共振區為8.88～13.32Hz，要求氣柱固有頻率的前三階應避開激發主頻率的共振區。

計算結果表明（過程略）：前三階氣柱固有頻率分別為2.89Hz、10.48Hz、13.28Hz，第二、三階頻率落在激發主頻率的共振區。要想避開，必須采取修改管道走向或加緩沖器、孔板等措施。緩沖器容積加大到0.69m3時，前三階氣柱固有頻率分別為2.16Hz、7.5Hz、8.7Hz，都避開了主頻率的共振區。

2. 氣流脈動分析

過大的氣流脈動會引起管道的機械振動。消減氣流脈動的方法是比較多的，可以根據實際情況，按API618標準衡量原管系的壓力脈動值是否在允許范圍內，并采取相應措施。

改變緩沖器的容積是最簡單有效的消振措施，但容積大小要合標準，安裝位置要足夠靠近氣缸，才能使后繼管線氣流足夠平穩，達到API618標準。如果增設孔板，則孔板計算要精確，安裝位置要恰當，還應計算孔板阻力損失，使損失在允許范圍內。如果條件允許，采取適當改變管徑、增加支管等措施也是行之有效的。

入口管系壓力脈動不均勻度計算值最大點與API標準允許值的比較見表9-18。

計算結果表明：二階主頻下壓力脈動值超過API標準，主要是由于入口緩沖器的容積較小，為0.196m³，而設計計算值為0.69m³。如果修改管系后仍有振動時應加大緩沖器的容積。緩沖器的容積為0.69m3壓力脈動不均勻度計算結果見表9-19。

計算結果表明：壓力脈動值均符合API標準。

3．機械振動分析

氣流脈動的壓力波動力與壓縮機運行時的作用力和慣性力都影響著管道振動，同時管道的布置和支承情況也直接影響著管道振動，在脈動控制研究中顯然已把脈動值控制在允許范圍內，但如果管道的走向不當、支承間距不當或支承設計不合理，即使氣流脈動不大，也同樣會引起危險的管道振動。

機械系統有其本身的固有頻率，當這些頻率的某一階或幾階與激發頻率接近時，會發生機械共振現象，此時，管道振動較大。

另外，還應注意氣柱系統固有頻率與機械系統固有頻率是否重疊的問題，研究工作的任務是使兩者與激發頻率在前幾階不重合。

從管道振動的觀點看，對管系施加恰當的約束可以調整其機械固有頻率，使機械固有頻率與激振力頻率不重合，支承要有足夠的剛性以便控制殘留的激振力所引起的振動。較低頻率的振動模態是由管道的橫向振動組成的，故在支承有足夠剛度的基礎上。在管道的徑向不應有任何間隙，但應允許管道在軸向有位移的可能。

在管道的布置上，有集中質量（閥、法蘭）等的部位應注意適當支承。另外在彎頭、異徑管等存在激振力的部位，約束應盡量靠近這些地方，即使對于直徑較小的管道也有避免長距離無支承或懸吊的情況。在管道緩沖器上的閥或儀表等，也應將其支承在母管或容器上，目的是為了防止這些元件一起振動時，形成不同的振動而導致破壞應力產生。避免將分支上的閥或儀表等支承在振動物體上，因為兩者振動不同會產生附加動應力。

管道跨距對于不同的管道配置是不同的，以保證每一管道在結構上具有合適的局部固有頻率。為了增加管卡的阻尼，可使用少許可以壓縮的襯墊材料，如石棉橡膠等材料，確保管卡與管道充分接觸，在管的徑向沒有任何間隙。

根據壓縮機的轉速，計算的激發主頻（二階）為11.1Hz，共振區的頻率范圍（0.8～1.2）f為8.88～13.32Hz。設計的原則應使壓縮機的進出口管系的結構固有頻率至少前三階避開激發頻率共振區的頻率范圍。

下列數據是對壓縮機入口管系的前十階固有頻率的計算結果：7.48Hz、16.05Hz、20.14Hz、25.87Hz、26.75Hz、26.87Hz、29.14Hz、29.30Hz、32.13Hz、32.17Hz。通過觀察管系的各階振動模態可知，在7.48Hz、16.05Hz下的振動模態為架空管線振動，與現場觀察的振動情況相同，而此幾階頻率正好落在前三階激振頻率的共振區內，故應對管系的結構進行修改。

上述分離器出口架空管線振動的主要原因是用來支承的立柱的剛度較低，由于管線較高（EL＋7000），立柱的剛度設計很難滿足要求。故必須將此架空管線修改為沿地面敷設，在地面設管墩支承。

修改后的管系固有頻率計算如下：20.08Hz、24.95Hz、25.49Hz、26.24Hz、26.88Hz、29.30Hz、32.15Hz、32.17Hz、32.18Hz、32.23Hz。

前幾階頻率都完全避開了激振主頻的共振頻率區。

4. 推薦方案要點

通過上述分析可知，循環氫壓縮機入口管線產生振動的主要原因有：用來支承立柱的剛度太小，無法滿足防振的設計要求；入口緩沖器的容積較小，抑制氣體壓力脈動效果差。針對上述情況需進行如下修改：將分液罐出口架空管線改為沿地敷設，標高從6000mm降到500mm左右，豎直管線在適當處增設支架；將入口緩沖器的容積加大至0.69m³（原來為0.196m³，出口緩沖器容積是0.196m³）。